用剪切模量造句子，“剪切模量”造句

圖砂巖和弱膠結砂體中剪切模量和體變模量之間的關係。

採用共振柱試驗方法，研究了固結比對砂土最大動剪切模量以及對動剪切模量比與剪應變非線*關係的影響。

第二部份討論利用地下洞室圍巖徑向位移推算剪切模量的方法。

在富樹脂區域，**模量和剪切模量降低較為明顯，而泊松比則有所增大。

計算結果表明，傳統的點偶極子模型高估了磁流變**體的磁致剪切模量；

預測典型縫紉泡沫芯材的面內剪切模量，進行夾層結構的面內剪切試驗，試驗結果與預估結果吻合較好。

結果表明，隨着混雜纖維體系中聚酯纖維比例的增加，纖維瀝青膠漿的複合剪切模量增大。

矩震級標度是從地震矩換算過來的，換算關係中地震應力降與剪切模量估算的不準確會對矩震級標度產生影響。

結果表明，縫紉針孔徑、縫紉針矩、行距等的變化實際是引起芯材中縫線體積含量的變化，在允許的工程縫紉參數範圍內，剪切模量近似為縫線體積含量的線*函數。

此剪切模量是粘*的一部分。

隨着粘貼層的剪切模量的增加或其厚度的減小，則剪切力在靠近壓電致動器端部區域迅速增大。

靜力正割剪切模量系由抗扭試驗的扭矩-轉動曲線決定。

提取的乾燥體變模量必須為正，並且大於剪切模量的2/3，以保*拉梅常數和泊松比為正。

複合錨杆的內部工作機理研究表明，管材的**模量與杆材的**模量比值、內粘結劑的剪切模量等對楠竹複合錨杆內部荷載傳遞影響較大。

利用解析函數的保角變換與羅朗級數展開，獲得了軸向剪切模量的封閉公式。

動三軸試驗主要確定土的動剪切模量和土的動阻尼比，而這些參數又是地震動反應分析中的重要參數，該參數的取值小直接影響了橋樑的勘察設計。

如果P波模量已知，我們可以合理地估算出剪切模量。

構建了三種木質複合材料傳聲速度、動態**模量和剪切模量等*能的預測模型。

嘗試將表面波傳播法用於木塑複合層壓板動態剪切模量的測試，以探索如何解決錶板纖維傾斜角為45“時木塑複合層壓板動態剪切模量無損檢測的難題。

研究結果發現：動剪切模量隨周圍有效應力的增加而增加，隨孔隙比的增加而減少。

動剪切模量與阻尼比的變化比較小。

本文主要研究土層剪切波速、土動剪切模量和阻尼比以及它們和土的其它物理指標的關係。

而且，由於剪脹的影響，砂*土的極限擴孔壓力與剪切模量和剪脹係數的總體關係是非線*的先減後增關係。

較高極*的脲鍵給聚合物提供了較強的*鍵和較好的熱穩定*，並使這些聚合物在橡膠平台區有較高和變化較小的動態剪切模量。

根據試驗結果，建立了剪切模量和阻尼比的經驗公式。

計算了含有纖維端頭裂紋的單向短纖維複合材料的有效縱向拉伸模量和縱向剪切模量，並分析了體分比、剛度比、長徑比等物理、幾何因素的影響。

在推導單元剛度矩陣時，着重闡述了壓型鋼板等效剪切模量的形成。

圖砂巖和弱膠結砂體中剪切模量和體變模量之間的關係

採用共振柱試驗方法，提出了一個非均等固結下砂土最大動剪切模量新的增長公式。

“單元使用的材料剪切模量應該是正值”？