用剪切強度造句子，“剪切強度”造句

筆者還建議使用簡易的衝剪法去確定巖石的動、靜力剪切強度。

採用短樑法研究了竹木複合板的水平剪切強度。

研究了在單搭接接頭上，膠縫中預留的不同長度間隙對接頭剪切強度和剪切應力分佈的影響。

通過設計滑移系直接受分切應力的剪切試樣形式，對鎳基單晶超合金在70 0℃、850℃和950℃時的瞬時剪切強度和剪切蠕變*能進行了研究。

測定粘接抗剪切強度，並記錄去粘接後的樹脂面破裂情況。

新型螺桿混合元件:極高分散混合*和剪切強度可控。

硅*偶聯劑能改善膠膜界面層的膠接強度，提高環氧有機硅膠孫劑的剪切強度。

電流變液體作為一種智能材料，其力學*能(粘度、剪切強度等)可以通過外加電場而得到連續調控。

為改善聚醋*乙烯乳液耐水*差的缺點，用硅*偶聯劑對其進行了改*，使其壓縮剪切強度的幹強度和濕強度均有顯著的提高。

同時也總結了上漿處理中碳纖維表面*質及樹脂基體*能對複合材料層間剪切強度的影響。

與M40／4211 複合材料相比，M40J／EC複合材料的各項力學*能均有很大程度的提高，並具有優異的耐濕熱*能，在130 ℃幹態和濕態下，其彎曲強度、模量和層剪剪切強度的保持率較高。

為了更好地控制建築結構膠膠粘劑拉伸剪切強度的檢測過程，提高檢測結果的準確率，對可能影響測定結果的因素進行分析。

剪切強度等於物質的內聚力

測試了剪切力分別沿根尖方向和切緣方向作用的靜剪切和衝擊剪切強度。

同時還可以顯著提高釺焊接頭的抗剪切強度。

結果表明，這種杉木有高膠接強度和浸漬剝離強度，但自身剪切強度較低。

冷鐓頭劇烈變形能力與合金組織、塑*和剪切強度關係較大。

當這個剪應力超過界面的剪切強度，斷裂處附着的纖維將會與基體產生脱膠。

定義溶洞頂板穩定*安全係數為頂板巖體實際剪切強度與折減到臨界破壞時的剪切強度之比值。

丁宏，吳建勇。不同偶聯劑和粘接劑對烤瓷瓷面與金屬託槽抗剪切強度影響的體外研究[J]。

結果表明，隨着間隙長度的增加，接頭的承載能力趨於減小，但接頭的實際剪切強度卻持續上升；當間隙長度繼續增加時，接頭的實際強度趨於下降。

通過試驗對比了不配置竹束、配置不加捻竹束、配置加捻竹束3種單板層積材的水平剪切強度和彎曲*能。

並對試樣進行了拉伸強度、剪切強度、剝離強度等多項測試。

兩類節理面在經歷不同垂直應力下的剪切變形歷史後,剪切應力均不再出現尖峯;而不同剪切變形歷史主要影響節理的剪切強度,對剪脹特*影響較小。

離聚體的拉伸強度、搭接剪切強度和乳化*能均隨順酐化程度的提高而改善。

方法：用電子探針觀察塗布金泥後的金瓷界面，並通過剪切強度測定金瓷結合強度。

對比斜板試驗和直剪試驗的結果，發現直剪試驗得到的界面剪切強度要小於斜板試驗的測試結果。

通過對SBS改*瀝青、環氧瀝青、FYT橋面二塗防水粘結材料三種防水粘結材料的*能研究，對比了三種防水粘結材料的剪切強度、拉拔強度和老化*能。

剪切強度等於物質的內聚力。

測量界面粘結強度的間接方法包括層間剪切強度試驗。

目的對光固化和化學固化樹脂粘接劑的剪切強度進行對比研究。

同時，在引入載銀二氧化硅後，導電膠的韌*、導電*和剪切強度得到有效改善。

研究無機填料、功能單體及牙齒表面*蝕與否等因素對單組分可見光固化齒科正畸粘接劑剪切強度的影響。

粘接劑主要以剪切的方式破壞，粘接劑剪切強度是一個值得注意的問題。

確定了影響蠟沉積物抗剪切強度的主要因素，包括固相蠟濃度、蠟的碳數分佈、膠質瀝青質和管流剪切。

焊劑中較高的松香濃度明顯有益於焊點的抗剪切蠕變強度，而對瞬時剪切強度影響不大。

助焊劑中松香比例對力學*能的影響則更為複雜，對瞬時剪切強度和抗持久剪切蠕變強度的影響不一致。

主要研究了有機填料對脲醛樹脂膠的剪切強度、耐水剪切強度的影響。

探討用於浸油的玉米胚擠壓膨化預處理過程中的擠壓系統參數對膨化物剪切強度和浸出過程中糊底程度的影響規律。

設計人員應該考慮施工縫和地基節理對剪切強度的影響。

介紹了利用剪切強度和單位進尺鑽井成本的關係來進行PD C鑽頭選型的新方法。